12. Гидравлический расчет водонагревательной установки горячего водоснабжения. Потери напора в водонагревателе


12. Гидравлический расчет водонагревательной установки горячего водоснабжения.

Потери напора, м.вод.ст., нагреваемой воды в трубном пространстве обеих ступеней водонагревательной установки определяют по формуле

( 66 )

где x - коэффициент, учитывающий увеличение потерь давления в водонагревателе за счет зарастания накипью, принимаемый при чистке подогревателей один раз в год x = 4;

m - коэффициент гидравлического сопротивления одной секции водонагревателя, принимаемый равным m = 0.75 при ее длине 4м;

- скорость движения воды в трубках водонагревателя без учета их зарастания, м/с;

nI+II - суммарное число секций в I и II ступенях водонагревателя.

13. Подбор водомера для горячего водоснабжения.

Водомер для горячего водоснабжения устанавливается в ЦТП перед I ступенью подогревателя на трубопроводе холодной воды. Водомеры бывают крыльчатые и турбинные. Их подбирают по расчетному расходу воды, м3/ч, согласно табл. 7.

Таблица 7. Счетчики расхода воды

Счетчик

Расход воды

Постоянная

Тип

Калибр, мм

номинальный м3/ч

допустимый

гидро-сопротивления счетчика S,

максимальный в сутки, м3

нижний предел измерения, м3/ч

Крыльчатый

20

25

32

40

50

1,6

2,5

4

6,3

10

10

14

20

40

60

0,06

0,06

0,105

0,17

0,22

5,1

2,64

1,3

0,32

0,0265

Турбинный

50

80

100

150

200

15

45

75

160

265

140

500

880

2000

3400

3

6

8

12

18

0,0265

0,00207

0,000675

0,00013

0,0000453

Потерю напора в водомере Hs, м.вод.ст., определяют по формуле

( 67 )

где qhhr - максимальный расход горячей воды, м3/ч.

При расчетах допускают потерю напора в крыльчатых водомерах до 2,5 м, в турбинных - до 1 м.

14. Определение требуемого напора холодного водопровода на вводе в цтп. Подбор циркуляционных насосов.

Требуемый напор холодного водопровода должен определяться из условий горячего водоснабжения, так как из-за наличия подогревателя потери напора значительно выше, чем в системе холодного водоснабжения.

Требуемый напор холодного водопровода Hтреб, м.вод.ст., на вводе в ЦТП составит

Hтр = Нgeom + НI+II + Hl,tot + Нs + Нок + Нf =22.3+8.33+25.8+2.41+0.5+2.5=65.21м, ( 68 )

где Нgeom - геометрическая высота подъема воды, т.е. высота душевой сетки верхнего этажа здания над уровнем водопроводного ввода в ЦТП;

НI+II - потери напора в трубном пространстве I и II ступеней подогревателя при максимальном режиме водоразбора;

Нl,tot - потери напора в разводящих трубопроводах главной ветви сети;

Нs- потери напора в водомере;

Нок = 0.5м - потери напора в обратном клапане;

Нf - свободный напор на излив, принимаемый 23 м.

Если напор холодного водопровода у ЦТП больше требуемого насосы устанавливаются только для циркуляции. Расчетный напор, м, циркуляционных насосов определяется по формуле

( 69 )

где Нпcir - потери напора в подающем теплопроводе и II ступени водоподогревательной установки в режиме циркуляции, м;

Нцcir - потери напора в циркуляционном теплопроводе, м;

(xqh+qcir) - расход воды в системе в режиме частичного водоразбора с циркуляцией, кг/ч;

x - доля максимального водоразбора, принимаемая для систем горячего водоснабжения протяженностью до 60 м равной 0.15, для систем протяженностью 100150 м – 0.20.3, для квартальных систем - 0.50.7, согласно [2].

Подберем насос марки К20/30а, К20/30б (К65-50-160) по [11].

Если напор холодного водопровода у ЦТП меньше требуемого, циркуляционные насосы устанавливаются для циркуляции и подкачки (повысительно-циркуляционные). Подача насосов в этом случае будет равна сумме расчетного и циркуляционного расходов горячей воды.

Расчетный напор повысительно-циркуляционных насосов равен недостающему напору на вводе в ЦТП:

Н = Нтр - Нд, ( 70 )

где Нд - действительный (существующий) напор холодного водопровода на вводе в ЦТП, м.

В качестве циркуляционных или повысительных используют насосы типа К, КМ, ВК, ЦВЦ. Число насосов не должно быть менее двух, один из них является резервным. Если в номенклатуре насосов нет подходящего по параметрам, то можно применить последовательное включение как рабочих, так и резервных насосов, имея в виду, что напоры при этом складываются. Возле циркуляционного насоса необходимо предусмотреть запорную арматуру для переключения на резервный, а также обратный клапан.

В курсовой работе условно принято, что требуемый напор холодного водопровода у ЦТП не больше действительного.

studfiles.net

Тепловой расчет водонагревателей системы горячего водоснабжения.

Поиск Лекций

 

В закрытых водяных системах для горячего водоснабжения жилых зданий применяют секционные скоростные подогреватели. В подогревателях горячего водоснабжения греющая (сетевая) вода пропускается по межтрубному пространству. Этим достигается, во-первых, выравнивание скоростей сетевой и местной воды, так как расход сетевой воды обычно больше, чем расход местной воды. Во-вторых, осаждение накипи внутри трубок легче обнаруживается и удаляется, чем в межтрубном пространстве.

Тепловой расчет водонагревателей системы горячего водоснабжения проводят в зависимости от схемы включения. Расчетную производительность водонагревателей систем горячего водоснабжения с учетом потерь тепла подающими и циркуляционными трубопроводами Qh, Вт, следует принимать:

при наличии баков-аккумуляторов нагреваемой воды в ЦТП - по среднечасовым расходам тепла на горячее водоснабжение QhT;

при отсутствии баков-аккумуляторов нагреваемой воды - по максимальным часовым расходам на горячее водоснабжение Qhhr .

Подбор секционных водоводяных подогревателей для горячего водоснабжения при двухступенчатой смешанной схеме с ограничением расхода воды их тепловой сети на ввод

Разделим каждую ступень подогревателей на 2 части:

Определяется:

1) расход сетевой воды на отопление, кг/ч:

( 42 )

2) промежуточная температура нагреваемой воды после I ступени в точке излома графика, °С:

( 43 )

где Dt - температурный перепад, принимаемый равным 10°С при отсутствии и 5°С при наличии баков аккумуляторов.

3)тепловая производительность I и II ступеней при Qh в точке излома графика, Вт:

( 44 )

( 45 )

где Gh3 - расход нагреваемой воды, определяемый по формуле (27) при отсутствии и по формуле ( 28 ) при наличии баков-аккумуляторов, кг/ч.

( 28 )

4) температура греющей воды после II ступени при QhII¢ в точке излома, °С

( 46 )

где Gh3 - расход нагреваемой воды, кг/ч.

Обычно температура греющей воды на входе в I ступень tII2¢»t¢2; если они отличаются более чем на 2°С, определяют средневзвешенную температуру, °С, и используют ее в формуле (47) вместо t¢2:

( 47 )

5) расход греющей воды на I и II ступень водонагревателя, кг/ч:

( 48 )

( 49 )

где - расход теплоты на отопление при наружной температуре to¢, соответствующей точке излома графика.

6) температура греющей воды после I ступени в точке излома, °С:

( 50 )

7) температурный напор I и II ступеней в точке излома, °С:

( 51 )

( 52 )

 

Задаваясь скоростью сетевой и нагреваемой воды uтр = uмт = 1 м/с, определяется требуемая площадь живого сечения межтрубного пространства и трубок подогревателя I ступени, м2:

( 53 )

( 53 )

( 54 )

Подбирается наиболее близкий типоразмер секционного водоводяного подогревателя для горячего водоснабжения, находятся действительные значения поверхности нагрева одной секции Fсек, м2, площади живого сечения трубок fтр, м2, площади межтрубного пространства fмт, м2 и эквивалентного диаметра межтрубного пространства dэ по формуле (34), мм.

Для I ступени выберем ПВ 89х4-1.0-z-Уз с , , , . Для II ступени выберем ПВ 57х4-1.0-z-Уз с , , ,

Действительная скорость нагреваемой воды в трубках I и II ступеней, м/с:

( 55 )

( 55 )

Действительная скорость греющей воды в межтрубном пространстве I и II ступеней, м/с:

( 56 )

( 56 )

Средние температуры греющей и нагреваемой воды в I ступени подогревателя, °С:

( 58 )

( 59 )

Средние температуры греющей и нагреваемой воды во II ступени подогревателя, °С:

( 60 )

( 61 )

8) коэффициенты теплоотдачи от греющей воды к стенкам трубок aмтI (I ступени) и aмтII (II ступени), коэффициенты теплоотдачи от стенок трубок к нагреваемой воде aтрI (I ступени) и aтрII (II ступени), коэффициенты теплопередачи kI (I ступени) и kII (II ступени) по формулам 37, 38, 39.

( 37 )

( 37 )

 

( 38)

( 38)

 

( 38)

( 38)

 

9) требуемая площадь поверхности нагрева секционного водяного подогревателя I и II ступеней и требуемое число секций

( 62 )

( 63 )

( 64 )

( 65 )

К установке принимается целое число секций.

 

12. Гидравлический расчет водонагревательной установки горячего водоснабжения.

 

Потери напора, м.вод.ст., нагреваемой воды в трубном пространстве обеих ступеней водонагревательной установки определяют по формуле

( 66 )

где x - коэффициент, учитывающий увеличение потерь давления в водонагревателе за счет зарастания накипью, принимаемый при чистке подогревателей один раз в год x = 4;

m - коэффициент гидравлического сопротивления одной секции водонагревателя, принимаемый равным m = 0.75 при ее длине 4м;

- скорость движения воды в трубках водонагревателя без учета их зарастания, м/с;

nI+II - суммарное число секций в I и II ступенях водонагревателя.

 

13. Подбор водомера для горячего водоснабжения.

 

Водомер для горячего водоснабжения устанавливается в ЦТП перед I ступенью подогревателя на трубопроводе холодной воды. Водомеры бывают крыльчатые и турбинные. Их подбирают по расчетному расходу воды, м3/ч, согласно табл. 7.

Таблица 7. Счетчики расхода воды

Счетчик Расход воды Постоянная
Тип Калибр, мм номинальный м3/ч допустимый гидро-сопротивления счетчика S,
максимальный в сутки, м3 нижний предел измерения, м3/ч
Крыльчатый 20 25 32 40 50 1,6 2,5 4 6,3 10 10 14 20 40 60 0,06 0,06 0,105 0,17 0,22 5,1 2,64 1,3 0,32 0,0265
Турбинный 50 80 100 150 200 15 45 75 160 265 140 500 880 2000 3400 3 6 8 12 18 0,0265 0,00207 0,000675 0,00013 0,0000453

Потерю напора в водомере Hs, м.вод.ст., определяют по формуле

( 67 )

где qhhr - максимальный расход горячей воды, м3/ч.

При расчетах допускают потерю напора в крыльчатых водомерах до 2,5 м, в турбинных - до 1 м.

 

14. Определение требуемого напора холодного водопровода на вводе в ЦТП. Подбор циркуляционных насосов.

 

Требуемый напор холодного водопровода должен определяться из условий горячего водоснабжения, так как из-за наличия подогревателя потери напора значительно выше, чем в системе холодного водоснабжения.

Требуемый напор холодного водопровода Hтреб, м.вод.ст., на вводе в ЦТП составит

Hтр = Нgeom + НI+II + åDHl,tot + Нs + Нок + Нf =22.3+8.33+25.8+2.41+0.5+2.5=65.21м, ( 68 )

где Нgeom - геометрическая высота подъема воды, т.е. высота душевой сетки верхнего этажа здания над уровнем водопроводного ввода в ЦТП;

НI+II - потери напора в трубном пространстве I и II ступеней подогревателя при максимальном режиме водоразбора;

åDНl,tot - потери напора в разводящих трубопроводах главной ветви сети;

Нs - потери напора в водомере;

Нок = 0.5м - потери напора в обратном клапане;

Нf- свободный напор на излив, принимаемый 2¸3 м.

Если напор холодного водопровода у ЦТП больше требуемого насосы устанавливаются только для циркуляции. Расчетный напор, м, циркуляционных насосов определяется по формуле

( 69 )

где åDНпcir - потери напора в подающем теплопроводе и II ступени водоподогревательной установки в режиме циркуляции, м;

åDНцcir - потери напора в циркуляционном теплопроводе, м;

(xqh+qcir) - расход воды в системе в режиме частичного водоразбора с циркуляцией, кг/ч;

x - доля максимального водоразбора, принимаемая для систем горячего водоснабжения протяженностью до 60 м равной 0.15, для систем протяженностью 100¸150 м – 0.2¸0.3, для квартальных систем - 0.5¸0.7, согласно [2].

Подберем насос марки К20/30а, К20/30б (К65-50-160) по [11].

Если напор холодного водопровода у ЦТП меньше требуемого, циркуляционные насосы устанавливаются для циркуляции и подкачки (повысительно-циркуляционные). Подача насосов в этом случае будет равна сумме расчетного и циркуляционного расходов горячей воды.

Расчетный напор повысительно-циркуляционных насосов равен недостающему напору на вводе в ЦТП:

Н = Нтр - Нд, ( 70 )

где Нд - действительный (существующий) напор холодного водопровода на вводе в ЦТП, м.

В качестве циркуляционных или повысительных используют насосы типа К, КМ, ВК, ЦВЦ. Число насосов не должно быть менее двух, один из них является резервным. Если в номенклатуре насосов нет подходящего по параметрам, то можно применить последовательное включение как рабочих, так и резервных насосов, имея в виду, что напоры при этом складываются. Возле циркуляционного насоса необходимо предусмотреть запорную арматуру для переключения на резервный, а также обратный клапан.

В курсовой работе условно принято, что требуемый напор холодного водопровода у ЦТП не больше действительного.

 

 

15. Список рекомендуемой литературы.

 

1. Громов Н.К. Абонентские устройства водяных тепловых сетей.2-е изд. М.: Энергия, 1979. 248 с.

2. Ионин А.А., Хлыбов Б.М., Братенков В.Н., Терлецкая Е.Н. Теплоснабжение. Учеб. для вузов. М.: Стройиздат, 1982. 336 с.

3. Козин В.Е. и др. Теплоснабжение. М.: Высшая шк., 1980. 408 с.

4. Сенков Ф.В. Регулирование отпуска тепла в закрытых и открытых системах теплоснабжения: Учеб. пособие. 2-е изд. М.: Всесоюзный заочный инженерно-строительный институт, 1979. 408 с.

5. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. 5-е изд. М: Энергоиздат, 1982. 360 с.

6. СНиП 2.04.01-85. Внутренний водопровод и канализация зданий. М.: Госстрой 1986. 55 с.

7. СНиП 2.04.07-86. Тепловые сети. М.: Госстрой, 1989. 48 с.

8. Справочник проектировщика: Внутренние санитарно- технические устройства /Под ред. Староверова И.Г. и Шиллера Ю.И.: в 2 ч. М.: Стройиздат, 1990. ч.1: Отопление. 342 с.; ч.2: Водопровод и канализация. 246 с.

9. Справочник проектировщика: Проектирование тепловых сетей /Под ред. Николаева А.А. М.: Стройиздат, 1965. 360 с.

10. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование /Под ред. Хрусталева Б.М. Минск: ДизайнПРО, 1997. 384 с.

11. Фалалеев Ю.П. Проектирование центрального теплоснабжения. Учеб. пособие. Н.Новгород: НГАСУ, 1997. 282 с.

poisk-ru.ru

9. H -

9.

H , , :

Hc = Hc + ∑Hci + H + Hcf , ()

∑Hci

.

Hc ().

∑Hci = ∑Hi*L*(1+Ki)

Ki , 7,7 (1).

H

Hf .

f = 3

H =1,295

Hc 3,1+1,5+1,1=5,7

∑Hci = = 4,6*(1+0,3)=5,98

Hc = 5,7+5,98+1,295+3=15,9

10.

1. D = 0,05

2. d = 0,016 , d = 0,014 494-69

3. Z = 4

4. f = 0,00116 2

5. f = 0,00066 2

1 = 1300, 2 = 700, t1 = 50C t2 = 550C

, .

D = D2 - Z*D2/ D - Z*D ()

D = 0,052 4*0,0162/0,05 + 4*0,016 = 0,013

: /

G = Q/(1-2)*1000 = 52000/(130-70)*1000 = 0,87

/

G = Q/(2-1)*1000 = 52000/(55-5)*1000 = 1,04

D .

W = G /3600*f = 0,87/3600*0,00116 = 0,2 /

W = G /3600*f = 1,04/3600*0,00066 = 0,43 /

t = 0,5*(t1+t2) = 0,5(55+5) = 300

= 0,5*(1+2) = 0,5*(130+70) = 1000

/3 ,

α2=(1400+18t-0,035*t2)*W0,8/d0,2=(1400+18*30-0,035*(30)2)*0,430,8/0,0140,2 = 2386

/2 ,

α1=(1400+18T-0,035*T2)*W0,8/d0,2=(1400+18*100-0,035*(100)2)*0,20,8/0,0130,2 = 19414

/2

= 1/(1/α1+1/α2+δ/λ) = 1/(1/19414+1/2386+0,000011) = 2174

δ/λ = 0,000011

0

∆t = ∆-∆/2,3*log∆/∆ = 75-65/2,3*1.15 = 710

, 2

F = Q/MK∆t = 52000/0.8*2174*71 = 0.42 2

,

L = 0,318*F/d*7 = 0,318*0.42/0,015*4 = 2.2 2

d = 0,5*(d+d) = 0,5*(0,016+0,014) = 0,015

4

N = L/4 = 2.2/4 = 0.6

= 0,75*(W)2*n*m

= 0,75*0,432*0,6*2 = 0,17 ...

11.

. , /, 286 82 . , , . 5 ., . , 1,5 . .

150 .

12.

: 1: 100, 1: 500. , 0,5 .

, .

, , 0,008 D=100-150 .

1. :

j = H H / L

, ( ), L .

6-5=200-199,5/15=0,03

5-4=195,5-199,0/15=0,03

7-4=200,0-199,0/12=0,08

4-3=199,0-198,5/20=0,025

3-2=198,5-198,0/20=0,025

2-1=198,0-197,7/15=0,03

1-=197,7-197,3/10=0,04

-=197,3-196,9/10=0,04

10-9=199,0-198,5/20=0,025

9-8=198,5-198,0/15=0,04

8-1=198,0-197,7/30=0,01

2.

h = h 0.3 + d

h h=2,2

h = 2,2 0.3 + 0,15= 2,05 ()

3., 6 2,05 ( ). . , L=j*L . .

6= 200,0 - 2,05=197,95

4. .

N.

L()

D()

j

6-5

15

150

0,03

200,0

199,5

197,95

197,5

2,05

5-4

15

150

0,03

199,5

199,0

197,5

197,05

2

4

     

199,0

 

197,05

   

7-4

12

150

0,08

200,0

199,0

197,95

196,99

2,05

4-3

20

150

0,025

199,0

198,5

196,99

196,49

2,01

3-2

20

150

0,025

198,5

198,0

196,49

195,99

2,01

2-1

15

150

0,03

198,0

197,7

195,99

195,55

2,01

1

     

197,7

 

195,55

   

10-9

20

150

0,025

199,0

198,5

196,95

196,45

2,05

9-8

15

150

0,04

198,5

198,0

196,45

195,85

2,05

8-1

30

150

0,01

198,0

197,7

195,85

195,55

2,15

1

     

197,7

 

195,55

   

1-

10

200

0,04

197,7

197,3

195,55

195,15

2,15

-

10

200

0,04

197,3

196,9

195,15

194,75

2,15

     

196,9

 

194,75

 

2,15

:  1  2  3  4  5 

www.refsru.com

Назначение, устройство и основные элементы систем горячего водоснабжения, страница 9

3. Зная расходы на участках и требуемое удельное сопротивление, по таблицам гидравлического расчета систем горячего водоснабжения подбирают диаметры трубопроводов, и определяют фактические потери в них по формуле:

, м.               (31. 2)

4.Определяют фактические потери напора в главной расчетной ветви

, м.                                                           (31. 3)

Диаметры считаются подобранными правильно, если фактические потери напора отличаются от требуемых  в меньшую сторону не более чем на 5 –10 %.

Вопрос 32. Подбор основного тепломеханического оборудования ЦТП.

Устройство ЦТП и расположенное в нём оборудование подробно изложены в вопросе 29. Здесь будет подобрано основное оборудование.

1. Подбор водонагревателей. В ЦТП устанавливаются скоростные водо-водяные нагреватели по двухпоточной схеме, т.е. общий поток   делится на два потока и проходит через две параллельные системы водонагревателей. В свою очередь каждый из потоков состоит из двух ступеней - 1 ступени, подключенной к обратной магистрали теплосети и 2 ступени, подключенной к подающей магистрали теплосети. Типовая водонагревательная установка обычно имеет 7 секций водонагревателей в 1 ступени и 3 секции во 2 ступени, каждая секция длиной по 4 м. Диаметр, площадь поперечного сечения и марка водонагревателей принимается по справочным данным, исходя из расхода

, м3/с.                                                              (32.1)

Потери напора в первой ступени () и второй ступени () водонагревателей определяются по формуле

, м,                               (32. 2)

где   - коэффициент, учитывающий увеличение потерь напора за счет зарастания и увеличения шероховатости стенок водонагревателя, при чистке один раз в течение года  =4;  - коэффициент гидравлического сопротивления одной секции водонагревателя, принимают равным = 0,75, при длине секции 4 м;

- число секций водонагревателей в ступени;

- скорость движения воды в трубах водонагревателя без учета их зарастания равная

здесь  - поперечное сечение трубок водонагревателя, м2, принимается по справочным данным.

2. Подбор водосчётчика горячей воды. Для учёта потребления горячей воды на трубопроводе, подводящем воду к первой ступени водонагревателя, устанавливают водосчетчик. Подбор калибра водосчетчика и потерь напора в нем  производится аналогично подбору водосчётчика для системы холодного водопровода.

3. Циркуляционно-повысительные насосы (ЦПН) подбирают на подачу всего микрорайона и напор, определяемый по формуле

, м, (32. 3)

где  - фактический напор, создаваемый насосом ХПН при общей подаче холодной и горячей воды;

- потери напора в обвязке ЦПН, принимаемые = 2 м;

 - потери напора в трубопроводе, подводящем воду из городского водопровода к ЦТП при расходе;

- потери напора в водосчётчике, измеряющем общий расход воды.

Схема пьезометрических линий, иллюстрирующая формулу 32.2, приведена на Рис. 32.1

Вопрос 33. Расчет микрорайонной сети горячего водопровода

на режим циркуляции.

Рассмотрим работу системы горячего водоснабжения в режиме циркуляции, когда расход на водоотбор отсутствует (Рис. 33. 1). Для систем горячего водоснабжения СНиП рекомендует проектировать секционных узлов с одинаковыми потерями напора при пропуске по ним требуемых циркуляционных расходов. Из-за потерь напора в подающей (от точки 1 до точки 5) и циркуляционной (от точки 5 до точки 1) магистралях значения располагаемых напоров  точках подключения секционных узлов различно. Для узлов расположенных ближе к ЦТП, оно больше,  а для узлов удаленных от ЦТП - меньше. Это приводит к тому, что через ближние узлы проходит больший циркуляционный расход, а через удаленные - меньший. Возникает разрегулировка циркуляции. Чтобы через последний секционный узел проходил требуемый циркуляционный расход  в систему необходимо подавать расчетный циркуляционный расход  больший требуемого, часть которого, пройдя через ближние секционные узлы, обеспечит гашение избыточного располагаемого напора. Величина  связана с диаметрами циркуляционной магистрали. Чем меньше диаметр циркуляционной магистрали, тем больше потери напора в ней. Следовательно, увеличиваются и располагаемые напоры в точках подключения узлов, что приводит к увеличению  . И наоборот - увеличение диаметров приводит к уменьшению потерь напора, уменьшению располагаемых напоров и уменьшению . Задача сводится к технико-экономическому сравнению вариантов, которое показывает, что устойчивая работа системы с наилучшими экономическими показателями наблюдается при общем коэффициенте разрегулировки циркуляции системы

vunivere.ru

Тепловой расчет водонагревателей

В связи с резервированием, принимаем:

Балансовая тепловая нагрузка на горячее водоснабжение

Тепловые нагрузки подогревателей обоих ступеней при балансовой нагрузке

Максимальный часовой расход теплоты

Расчетные расходы нагреваемой (местной) воды при балансовой и максимальной тепловых нагрузках на горячее водоснабжение

Расход сетевой воды на абонентский ввод при

Максимальный часовой расход сетевой воды на абонентский ввод при установке регулятора расхода

Определяем температуру сетевой воды на выходе из подогревателя первой ступени при

Среднелогарифмическая разность температур греющего и нагреваемого теплоносителей в подогревателе первой ступени при

Безразмерный параметр подогревателя первой ступени

Безразмерная удельная тепловая производительность подогревателя I ступени при максимальной тепловой нагрузке на горячее водоснабжение

Принимая расчетную температуру воды, поступающую в местную отопительную установку, , определяем коэффициент смешения элеватора:

Тогда расчетный коэффициент

Средняя температура воды в нагреваемом приборе при

Безразмерная характеристика отопительной системы при максимальной тепловой нагрузке на горячее водоснабжение

Суммарный перепад температур сетевой воды в первой и второй ступенях при максимальной тепловой нагрузке на горячее водоснабжение

Температура сетевой воды после отопительной установки при

Тепловая производительность подогревателей первой и второй ступеней при

612- 283=329 кВт

Температура сетевой воды на выходе из подогревателя второй ступени при

Температура сетевой воды на выходе из подогревателя первой ступени при

Температура нагреваемой воды на выходе из подогревателя первой ступени при

Среднелогарифмическая разность температур греющего и нагреваемого теплоносителей в подогревателях при :

Средняя температура греющего и нагреваемого теплоносителей в подогревателях первой и второй ступеней при максимальной тепловой нагрузке на горячее водоснабжение:

Задавшись скоростью движения нагреваемой воды υтр=1 м/с; определяем требуемую площадь живого сечения трубного пространства подогревателя первой ступени:

К установке подбираем секционный водоводяной подогреватель по ГОСТ 27590 со следующими техническими данными:

- внутренний диаметр трубок dl = 14 мм

- число трубок – 19 шт

- площадь живого сечения трубок

- площадь межтрубного пространства

- эквивалентный диаметр межтрубного пространства dэ=0,0155 м

Действительная скорость движения воды в трубном и межтрубном пространстве подогревателей:

Коэффициенты теплоотдачи от сетевой воды к стенкам трубок в подогревателях первой и второй ступеней:

Коэффициенты теплоотдачи от стенок трубок к нагреваемой воде в первой и второй ступенях:

Коэффициенты теплоотдачи подогревателей первой и второй ступеней:

Требуемая поверхность нагрева подогревателей первой и второй ступеней:

Количество секций в подогревателях первой и второй ступеней:

К установке принимаем соответственно 2 и 1 секции.

Потери давления в трубном и межтрубном пространстве подогревателей первой и второй ступеней:

Гидравлический расчет водонагревательной установки

Потери напора, м вод. ст., нагреваемой воды в трубном пространстве обеих ступеней водонагревательной установки определяют по формуле:

где - коэффициент, учитывающий увеличение потерь давления в водонагревателе за счет зарастания накипью, принимаемый при чистке подогревателей один раз в год

m – коэффициент гидравлического сопротивления одной секции водонагревателя, принимаемый равным m=0,75 при ее длине 4 м;

υ – скорость движения воды в трубках водонагревателя без учета их зарастания, м/с;

- суммарное число секций в I и II ступенях водонагревателя.

Подбор водомера

Водомер для горячего водоснабжения устанавливается в ЦТП перед I ступенью подогревателя на трубопроводе холодной воды. Принимаем турбинный водомер, калибром 80 мм.

< 1 м

Читайте также:

lektsia.com


Смотрите также